Сдано в 2026году. Оценка 15,0 / 15,0 Скриншот с отметкой прилагается к работе.

Вариант 5.1

Содержание

1. Общие положения    4
2. Рекомендации по выполнению комплексной контрольной работы    8
2.1. Расчет электрических нагрузок цеха. Выбор числа и мощности питающих трансформаторов    8
2.2. Расчет и выбор компенсирующих устройств    23
2.3. Расчет и выбор аппаратов защиты и линии электроснабжения    26
2.4. Расчет токов короткого замыкания    33
3. Рекомендуемая литература    50

Введение

Электроэнергетика объединяет процессы производства, передачи, преобразования и потребления электроэнергии, что в вещественной форме представлено электростанциями, электропередающими сетями и сетевыми подстанциями.
Тепловые электростанции (ТЭС) преобразуют энергию сжигаемого топлива (угля, газа, мазута, торфа и т. д.) в тепловую, а затем в электрическую. Мощные тепловые станции, обеспечивающие энергией большие регионы, называются ГРЭС (государственная районная электростанция). 
Гидроэлектростанции (ГЭС) используют энергию водного потока, которая зависит от объема протекающей воды и высоты ее падения. Первая ГЭС в России была построена в 1903 г. на р. Подкумок у города Ессентуки. В XX в. в стране были созданы крупнейшие гидроэнергетические каскады.
Атомные электростанции (АЭС) используют в качестве топлива уран или плутоний. В реакторе происходит управляемая реакция распада ядер атомов с выделением большого количества тепла. При этом 1 кг ядерного топлива выделяет энергию, эквивалентную сжиганию 2500 т лучшего угля.
Целью выполнения комплексной контрольной работы является формирование у студентов навыков по расчету параметров и характеристик электрооборудования, обеспечивающих бесперебойное электроснабжение потребителей электроэнергией.
Задачами выполнения комплексной контрольной работы являются углубление уровня и расширение объема знаний в области проектирования электроснабжения и формирование умения работать с нормативными правовыми актами в области электроэнергетики, методиками расчета параметров электрооборудования, справочными данными.

1. Общие положения

Дисциплины, на освоении которых базируется Комплексная контрольная работа (далее – ККР) по дисциплине «Электроснабжение»: «Теоретические основы электроэнергетики», «Электрические машины», «Электроэнергетические сети и системы», «Общая энергетика».
Комплексная контрольная работа представляет собой комплексную задачу, включающую расчет электрических нагрузок, выбор силовых трансформаторов и устройств компенсации реактивной мощности для цеховой трансформаторной подстанции, расчет токов короткого замыкания, выбор и проверку автоматических выключателей и проводников.
Тема ККР «Электроснабжение цеха промышленного предприятия» является общей.
ККР включает расчетно-пояснительную записку объемом до 40 страниц. Расчетно-пояснительная записка должна пояснять и обосновывать принятые решения в соответствии с окончательными цифровыми результатами выполненных расчетов. В методических рекомендациях для каждого из разделов ККР приведен пример выполнения.
Комплексная контрольная работа выполняется студентом в соответствии с вариантом, который выдается преподавателем. В приложении А приведены варианты заданий ККР.
Расчетно-пояснительная записка должна содержать: 
    титульный лист; 
    задание на курсовую работу; 
    содержание; 
    введение; 
    основную часть; 
    заключение; 
    список используемой литературы. 
Содержание включает наименование всех разделов, подразделов с указанием номеров страниц. 
Во введении обосновывается актуальность темы, определяется объект исследования, формулируются цель и задачи. 
В основной части работы должны содержаться соответствующие теоретические сведения, используемые исходные данные, необходимые расчеты и результаты расчетов в виде таблиц и рисунков, обоснования расчетов и оценка их результатов, в том числе:
     расчет электрических нагрузок цеха, выбор числа и мощности питающих трансформаторов;
     расчет и выбор компенсирующих устройств;
     расчет и выбор аппаратов защиты и линии электроснабжения;
     расчет токов короткого замыкания.
В заключении обобщаются основные положения и делаются выводы. 
Обязателен список литературы, используемой при выполнении курсовой работы. Он включает до 20 источников. На все источники в тексте пояснительной записки должны быть ссылки.
Все используемые в работе цитаты должны сопровождаться ссылками на источник, например: [20].
ККР оформляется в соответствии с общими требованиями действующей редакции ГОСТ 7.32.
Текст пояснительной записки выполняется в формате А4. Шрифт – Times New Roman, 14 кегль, 1,5-й интервал. Поля: левое – 30 мм, верхнее и нижнее – 20 мм, правое – 15 мм. Выравнивание текста – по ширине. Каждый раздел должен начинаться с новой страницы. Номера разделов обозначаются арабскими цифрами. Введение, заключение, список используемой литературы и приложения не нумеруются. Абзацный отступ – 1,25 см.
Страницы следует нумеровать арабскими цифрами, соблюдая сквозную нумерацию по всему тексту. Номер страницы проставляют в центре нижней части листа без точки. Титульный лист включают в общую нумерацию страниц работы. Номер страницы на титульном листе не проставляют.
Основную часть работы следует делить на разделы и подразделы. Разделы и подразделы следует нумеровать арабскими цифрами и записывать с абзацного отступа. Разделы должны иметь порядковую нумерацию в пределах всего текста, за исключением приложений. Разделы, подразделы должны иметь заголовки. Заголовки должны четко и кратко отражать содержание разделов, подразделов. 
Заголовки разделов, подразделов следует печатать с прописной буквы с абзацного отступа без точки в конце, не подчеркивая. Если заголовок состоит из двух предложений, их разделяют точкой. 
Разделы должны иметь порядковые номера в пределах всего документа, обозначенные арабскими цифрами. Подразделы должны иметь нумерацию в пределах каждого раздела. Номер подраздела состоит из номера раздела и порядкового номера подраздела, разделенных точкой. После номера раздела и подраздела точку не ставят.
Пример оформления разделов и подразделов:
1 Типы и основные размеры
1.1 Нумерация подразделов первого раздела документа
2 Технические требования
2.1 Нумерация подразделов второго раздела документа
Все формулы набираются в редакторе формул Microsoft Equation либо MathType.
Иллюстрации (чертежи, графики, схемы, диаграммы, фотоснимки) следует располагать в работе непосредственно после текста, в котором они упоминаются впервые, или на следующей странице. 
На все иллюстрации должны быть даны ссылки в работе. 
Иллюстрации, за исключением иллюстраций приложений, следует нумеровать арабскими цифрами, используя сквозную нумерацию.
Слово «Рисунок» и его наименование располагают посередине строки.
При ссылках на иллюстрации следует писать «в соответствии с рисунком 2» при сквозной нумерации.
Пример оформления иллюстрации:
 
Рисунок 1 – Название рисунка
Таблица помещается в тексте сразу же за первым упоминанием о ней. Таблицы, за исключением приведенных в приложении, нумеруются сквозной нумерацией арабскими цифрами. Если таблица имеет название, то его помещают после номера таблицы через тире и пишут с прописной буквы (остальные строчные), при этом надпись «Таблица» пишется над левым верхним углом таблицы и выполняется строчными буквами (кроме первой прописной), без подчеркивания. 
Пример оформления таблиц:
Таблица 1 – Составляющие токов короткого замыкания
    
    

2. Рекомендации по выполнению комплексной контрольной работы
2.1. Расчёт электрических нагрузок цеха. Выбор числа и мощности питающих трансформаторов
Методика расчёта. Метод коэффициента максимума (упорядоченных диаграмм)
Раздел выполняется на основе методики, изложенной в методическом пособии для курсового проектирования [1].
Это основной метод расчёта электрических нагрузок, который сводится к определению максимальных (P_м,Q_м,S_м) расчётных нагрузок группы электроприёмников.
P_м=K_м P_см;
   Q_м=K_м^' Q_см;
   S_м=√(P_м^2+Q_м^2 )  ,
где P_м – максимальная активная нагрузка, кВт;
    Q_м – максимальная реактивная нагрузка, квар;
    S_м – максимальная полная нагрузка, кВ∙А;
    K_м – коэффициент максимума активной нагрузки; 
    K_м^' – коэффициент максимума реактивной нагрузки; 
    P_см – средняя активная мощность за наиболее нагруженную смену, кВт;
    Q_см – средняя реактивная мощность за наиболее нагруженную смену, квар.
P_см=K_и P_н,
   Q_см=P_см tgφ,
где K_и – коэффициент использования электроприемников, определяется на основании опыта эксплуатации по таблице 1.1;
    P_н – номинальная активная групповая мощность, приведенная к длительному режиму, без учета резервных электроприемников, кВт;
    tgφ – коэффициент реактивной мощности;
    K_м=F(K_и,n_э) определяется по таблицам (графикам) (см. табл. 1.3), а при отсутствии их может быть вычислен по формуле: 
K_м=1+1,5/√(n_э ) √((1-K_(и.ср))/K_(и.ср) ),
где n_э – эффективное число электроприемников;
    K_(и.ср) – средний коэффициент использования группы электроприемников, вычисляющийся по формуле:
K_(и.ср)=P_(см.∑)/P_(н.∑) ,
где P_(см.∑),P_(н.∑) – суммы активных мощностей за смену и номинальных в группе электроприемников, кВт;
    n_э=F(n,m,K_(и.ср),P_н ) может быть определено по упрощенным вариантам (табл. 1.2): n – фактическое число электроприемников в группе; m – показатель силовой сборки в группе, определяющийся по формуле:
m=P_(н.нб)/P_(н.нм) ,
где P_(н.нб),P_(н.нм) – номинальные приведенные к длительному режиму активные мощности электроприемников наибольшего и наименьшего в группе, кВт.
В соответствии с практикой проектирования принимается K_м^'=1,1 при n_э≤10; K_м^'=1 при n_э>10.
Приведение мощностей 3-фазных электроприемников к длительному режиму
    P_н=P_п – для электроприемников длительного режима работы (ДР).
    P_н=P_п √ПВ – для электроприемников повторно-кратковременного режима работы (ПКР).
    P_н=S_п  cos⁡φ √ПВ – для сварочных трансформаторов в режиме ПКР.
    P_н=S_п  cos⁡φ – для трансформаторов ДР.
Здесь P_н,P_п – приведенная и паспортная активная мощность, кВт;
    S_п – полная паспортная мощность, кВ∙А;
    ПВ – продолжительность включения, отн. ед. 

Приведение 1-фазных нагрузок к условной 3-фазной мощности
Нагрузки распределяются по фазам с наибольшей равномерностью и определяется величина неравномерности H по формуле:
H=(P_(ф.нб)-P_(ф.нм))/P_(ф.нм) ∙100 %,
где P_(ф.нб),P_(ф.нм) – мощность наиболее и наименее загруженной фазы, кВт. 
При H>15 % и включении на фазное напряжение: 
P_у^((3))=3P_(м.ф)^((1)),
где P_у^((3)) – условная 3-фазная мощность (приведенная), кВт;
    P_(м.ф)^((1)) – мощность наиболее загруженной фазы, кВт.
При H>15 % и включении на линейное напряжение: 
P_у^((3))=√3 P_(м.ф)^((1)) – для одного электроприемника;
P_у^((3))=3P_(м.ф)^((1)) – для нескольких электроприемников.
При H≤15 % расчет ведется как для 3-фазных нагрузок (сумма всех 1 фазных нагрузок).
Примечание. Расчет электроприемников ПКР производится после приведения к длительному режиму. 

Определение потерь мощности в трансформаторе
Приближенно потери мощности в трансформаторе учитываются в соответствии с соотношениями:
∆P=0,02S_НН;
∆Q=0,1S_НН;
∆S=√(〖∆P〗^2+〖∆Q〗^2;)
S_ВН=S_НН+∆S.

Определение мощности наиболее загруженной фазы
1. При включении на линейное напряжение нагрузки отдельных фаз однофазных электроприемников определяются как полсуммы двух плеч, прилегающих к данной фазе (рис. 1.1).
P_A=(P_AC+P_AB)/2;
P_B=(P_AB+P_BC)/2;
P_C=(P_BC+P_AC)/2.
Из полученных результатов выбирается наибольшее значение. 
 
Рисунок 1.1 – Схема включения 1-фазных нагрузок на линейное напряжение

2. При включении 1-фазных нагрузок на фазное напряжение нагрузка каждой фазы определяется суммой всех подключенных нагрузок на эту фазу (рис. 1.2).
 
Рисунок 1.2 – Схема включения 1-фазных нагрузок на фазное напряжение

Таблица 1.1 – Рекомендуемые значения коэффициентов
Наименование механизмов и аппаратов    Kи    Kс    cos 𝜑    tg 𝜑
Металлорежущие станки мелкосерийного производства с нормальным режимом работы (токарные, фрезерные, сверлильные, точильные, карусельные и т. п.)    0,14    0,16    0,5    1,73
Металлорежущие станки крупносерийного производства с нормальным режимом работы (те же)    0,16    0,2    0,6    1,33
Металлорежущие станки с тяжелым режимом работы (штамповочные прессы, автоматы, револьверные, обдирочные, зубофрезерные, а также крупные токарные строгальные, фрезерные, карусельные, расточные)    0,17    0,25    0,65    1,17
Переносной электроинструмент    0,06    0,1    0,65    1,17
Вентиляторы, сантехническая вентиляция    0,6    0,7    0,8    0,75
Насосы, компрессоры, дизельгенераторы    0,7    0,8    0,8    0,75
Краны, тельферы    0,1    0,2    0,5    1,73
Сварочные трансформаторы    0,25    0,35    0,35    2,67
Сварочные машины (стыковые и точечные)    0,2    0,6    0,6    1,33
Печи сопротивления, сушильные шкафы, нагревательные приборы    0,75    0,8    0,95    0,33

 

Таблица 1.2 – Упрощенные варианты определения n_э
n    K_(и.ср)    m    P_н    Формула для n_э
1    2    3    4    5
< 5    ≥ 0,2    ≥ 3    Переменная     
≥ 5    ≥ 0,2    ≥ 3    Постоянная    n_э=n
≥ 5    ≥ 0,2    < 3    
Переменная    n_э=n
≥ 5    < 0,2    < 3        n_э не определяется, а P_м=K_з P_(н.∑),
где K_з – коэффициент загрузки
K_(з(пкр))=0,75 (повторно-кратковременный режим)
K_(з(др))=0,9 (длительный режим)
K_(з(ар))=1 (автоматический режим)
≥ 5    ≥ 0,2    ≥ 3        n_э=(2∑_1^n▒P_н )/P_(н.нб) 
≥ 5    < 0,2    ≥ 3        Применяются относительные единицы: 
n_э=n_э^* n;
n_э^*=F(n^*,P^* );
n^*=n_1/n;  P^*=P_n1/P_(н.n) 
> 300    ≥ 0,2    ≥ 3     –     n_э=n
Примечание. В таблице 1.2:
    K_з – коэффициент загрузки – это отношение фактической потребляемой активной мощности P_ф к номинальной активной мощности P_н электроприемника;
    n_э^* – относительное число эффективных электроприемников, определяется по таблице 1.4;
    n_1 – число электроприемников с единичной мощностью больше или равной 〖0,5P〗_(н.нб);
    n^* – относительное число наибольших по мощности электроприемников; 
    P^* – относительная мощность наибольших по мощности электроприемников.
Таблица 1.3 – Зависимость K_м=F(n_э,K_и)
n_э    Коэффициент использования, K_и
    0,1    0,15    0,2    0,3    0,4    0,5    0,6    0,7    0,8    0,9
4
5
6
7
8
9
10
12
14
16
18
20
25
30
35
40
45
50
60
70
80
90
100    3,43
3,23
3,04
2,88
2,72
2,56
2,42
2,24
2,1
1,99
1,91
1,84
1,71
1,62
1,55
1,5
1,45
1,4
1,32
1,27
1,25
1,23
1,21    3,22
2,87
2,64
2,48
2,31
2,2
2,1
1,96
1,85
1,77
1,7
1,65
1,55
1,46
1,41
1,37
1,33
1,3
1,25
1,22
1,2
1,18
1,17    2,64
2,42
2,24
2,1
1,99
1,9
1,84
1,75
1,67
1,61
1,55
1,5
1,4
1,34
1,3
1,27
1,25
1,23
1,19
1,17
1,15
1,13
1,12    2,14
2
1,88
1,8
1,72
1,65
1,6
1,52
1,45
1,41
1,37
1,34
1,28
1,24
1,21
1,19
1,17
1,16
1,14
1,12
1,11
1,1
1,1    1,87
1,76
1,66
1,58
1,52
1,47
1,43
1,36
1,32
1,28
1,26
1,24
1,21
1,19
1,17
1,15
1,14
1,14
1,12
1,1
1,1
1,09
1,08    1,65
1,57
1,51
1,45
1,4
1,37
1,34
1,28
1,25
1,23
1,21
1,2
1,17
1,16
1,15
1,13
1,12
1,11
1,1
1,1
1,1
1,09
1,08    1,46
1,41
1,37
1,33
1,3
1,28
1,26
1,23
1,2
1,18
1,16
1,15
1,14
1,13
1,12
1,12
1,11
1,1
1,09
1,09
1,08
1,08
1,07    1,29
1,26
1,23
1,21
1,2
1,18
1,16
1,15
1,13
1,12
1,11
1,11
1,1
1,1
1,09
1,09
1,08
1,08
1,07
1,06
1,06
1,06
1,05    1,14
1,12
1,1
1,09
1,08
1,08
1,07
1,07
1,07
1,07
1,06
1,06
1,06
1,05
1,05
1,05
1,04
1,04
1,03
1,03
1,03
1,02
1,02    1,05
1,04
1,04
1,04
1,04
1,03
1,03
1,03
1,03
1,03
1,03
1,03
1,03
1,03
1,02
1,02
1,02
1,02
1,02
1,02
1,02
1,02
1,02

 

 
Таблица 1.4 – Значения n_э^*=F(n^*,P^*)
n^*    P^*
    1    0,95    0,9    0,85    0,8    0,75    0,7    0,65    0,6    0,55    0,5    0,45    0,4    0,35    0,3    0,25    0,2    0,15    0,1
0,005
0,01
0,02
0,03
0,04
0,05
0,06
0,08
0,10
0,15
0,20
0,25
0,30
0,35
0,4
0,45
0,5
0,55    0,005
0,009
0,02
0,03
0,04
0,05
0,06
0,08
0,09
0,14
0,19
0,24
0,29
0,33
0,38
0,43
0,48
0,52    0,005
0,011
0,02
0,03
0,04
0,05
0,06
0,08
0,1
0,16
0,21
0,26
0,32
0,37
0,42
0,47
0,53
0,57    0,006
0,012
0,02
0,04
0,05
0,06
0,07
0,09
0,12
0,17
0,23
0,29
0,35
0,41
0,47
0,52
0,58
0,63    0,007
0,013
0,03
0,04
0,05
0,07
0,08
0,11
0,13
0,2
0,26
0,32
0,39
0,45
0,52
0,58
0,64
0,69    0,007
0,015
0,03
0,04
0,06
0,07
0,09
0,1
0,15
0,23
0,29
0,36
0,43
0,5
0,57
0,64
0,7
0,75    0,009
0,017
0,03
0,05
0,07
0,08
0,10
0,13
0,17
0,25
0,33
0,41
0,48
0,56
0,63
0,7
0,76
0,82    0,01
0,019
0,04
0,06
0,08
0,1
0,12
0,15
0,19
0,28
0,37
0,45
0,53
0,62
0,69
0,76
0,82
0,87    0,011
0,023
0,04
0,07
0,09
0,11
0,13
0,17
0,22
0,32
0,42
0,51
0,6
0,68
0,75
0,81
0,89
0,91    0,013
0,026
0,05
0,08
0,1
0,13
0,15
0,2
0,25
0,37
0,47
0,57
0,66
0,74
0,81
0,87
0,91
0,94    0,016
0,031
0,06
0,09
0,12
0,15
0,18
0,24
0,29
0,42
0,54
0,64
0,73
0,81
0,86
0,91
0,94
0,95    0,019
0,037
0,07
0,11
0,15
0,18
0,21
0,28
0,34
0,48
0,64
0,71
0,8
0,86
0,91
0,93
0,95    0,024
0,047
0,09
0,13
0,18
0,22
0,26
0,33
0,4
0,56
0,69
0,78
0,86
0,91
0,93
0,95    0,03
0,059
0,011
0,16
0,22
0,26
0,31
0,4
0,47
0,67
0,85
0,9
0,94
0,95    0,03
0,059
0,11
0,16
0,22
0,21
0,27
0,33
0,38
0,48
0,56
0,72
0,84
0,95    0,051
0,1
0,19
0,27
0,34
0,41
0,47
0,57
0,66
0,8
0,89
0,83
0,95    0,073
0,14
0,26
0,36
0,44
0,51
0,58
0,68
0,70
0,88
0,93
0,95
    0,11
02
0,36
0,48
0,57
0,64
0,7
0,79
0,85
0,93
0,95    0,18
0,32
0,51
0,64
0,72
0,79
0,83
0,89
0,92
0,95    0,34
0,52
0,71
0,81
0,86
0,9
0,92
0,94
0,95
0,6    0,57    0,63    0,69    0,75    0,81    0,87    0,91    0,94    0,95                                        
0,65    0,62    0,68    0,74    0,81    0,86    0,91    0,94    0,95                                            
0,7    0,66    0,73    0,8    0,86    0,9    0,94    0,95                                                
0,75    0,71    0,78    0,85    0,9    0,93    0,95                                                    
0,8    0,76    0,83    0,89    0,94    0,95                                                        
0,85    0,8    0,88    0,94    0,95                                                            
0,9    0,85    0,92    0,95                                                                
1,0    0,95                                                                        
 
Таблица 1.5 – Технические данные электроприемников
№ п/п    Наименование электроприемника    P_н,кВт    n    K_и    cos φ    tg φ
1    2    3    4    5    6    7
1    3-фазный ДР
Компрессорная установка    28    5    0,65    0,8    0,75
2    Вентиляторная установка    15    4    0,7        
3    Насосная установка    55    8    0,7        
4    Станок фрезерный    11,5    14    0,14    0,5    1,73
5    Станок токарный    14    12            
6    Станок строгальный    11    10            
7    Станок карусельный    40    2            
8    Станок наждачный     2,8    5            
9    Станок винторезный    15    6            
10    Станок расточный    42    2            
11    Станок шлифовальный    3    15            
12    Станок слиткообдирочный    45    4            
13    Станок галтовочный    4    8            
14    Молот ковочный    15    7    0,24    0,65    1,17
15    Пресс штамповочный    4,5    12            
16    Автомат фрезерный    7,5    20    0,17        
17    Печь индукционная     8    4    0,75    0,35    2,67
18    Печь дуговая    30    4        0,87    0,56
19    Печь сопротивления    35    6    0,8    095    0,33
20    Конвейер ленточный    35    2    0,55    0,75    0,88
21    Транспортер ленточный    10    3            
22    3-фазный ПКР
Кран мостовой, ПВ = 25 %    30    2    0,05    0,5    1,73
23    Тележка подвесная, 
ПВ = 40 %    4    8    0,1        
24    Тельфер транспортный, ПВ = 60 %    10    3            
25    1-фазный ПКР
Трансформатор сварочный, ПВ = 40 %    28 кВ∙А    5    0,2    0,4    2,29
26    Аппарат дуговой сварки, ПВ = 60 %    15 кВ∙А    5    0,3    0,35    2,67
27    Аппарат стыковой сварки, ПВ = 25 %    14 кВ∙А    5    0,35    0,55    1,51
28    Осветительная установка
Лампы накаливания    9…11 Вт/м^2        0,85    1    0
29    Газоразрядные лампы                0,95    0,33

Пример расчета
Дано (из табл. А.2 приложения А):
    Вариант – 29.
    Категория по надежности электроснабжения – 2. 
    Электроприемники:
№ 2 – 5 – 15 – 18 – 24 – 26 – 29.
    Цех машиностроения – 500 м2.
Требуется:
    составить схему электроснабжения цеха;
    рассчитать нагрузки и заполнить сводную ведомость нагрузок;
    выбрать ТП – 10/0,4. 
Решение
По таблице 1.5 по номерам находятся нужные электроприемники и разбиваются на группы: 3-фазный ДР, 3-фазный ПКР, 1-фазный ПКР, ОУ.
Выбираются виды РУ: ШМА, РП, ЩО.
Исходя из понятия категории ЭСН-2, составляется схема ЭСН с учетом распределения нагрузки.
Так как потребитель – 2-й категории ЭСН, то ТП – двухтрансформаторная, а между секциями НН устанавливается автоматический выключатель (для 1-й категории электроснабжения так же принимается двухтрансформаторная подстанция, а на секционном выключателе устанавливается АВР. Для 3-й категории принимается однотрансформаторная подстанция).
Так как трансформаторы должны быть одинаковые, нагрузка распределяется по секциям примерно одинаково, поэтому принимаются следующие РУ: РП1 (для 3-фазного ПКР), РП2 (для 1-фазного ПКР), ЩО, ШМА1 и ШМА2 (для 3-фазного ДР).
Такой выбор позволит уравнять нагрузки на секциях и сформировать схему электроснабжения (рис. 1.3, 1.4).
 
Рисунок 1.3 – Схема электроснабжения цеха

Нагрузки 3-фазного ПКР приводятся к длительному режиму:
P_н= P_п∙√ПВ=10∙√0,6=7,75 кВт.

  
Рисунок 1.4 – Распределение 1-фазной нагрузки по фазам

Нагрузка 1-фазного ПКР, включенная на линейное напряжение, приводится к длительному режиму и к условной 3-фазной мощности:
P_н  =S_н∙соs φ∙√ПВ = 16 ∙ 0,35 ∙√0,6 = 4,3 кВт;
P_B=P_(ф.нб)=(2P_н  + 2P_н)/2=2P_н=2∙4,3=8,6 кВт;
P_А=P_C=P_(ф.нм)=(P_н+2P_н)/2=1,5P_н=1,5∙4,3=6,45 кВт;
H=(P_(ф.нб)+P_(ф.нм))/P_(ф.нм) ∙10^2=(8,6-6,45)/6,45∙10^2=33 %>15 %.
Тогда: 
P_y^((3))=3∙P_(ф.нб)^((1) )=3∙8,6=25,8 кВт.

Определяется методом удельной мощности нагрузка ОУ:
P_оу= P_уд∙S =10∙500∙10^(-3)=5 кВт.

Распределяется нагрузка по секциям (табл. 1.6).
Таблица 1.6 – Распределение нагрузки по секциям
Секция 1    Нагрузка приведенная, кВт    Секция 2
1    2    3    4
РП1            РП2
Тельфер 7,75 × 3    23,25    25,8    25,8 Аппарат дуговой сварки
ЩО            
5    5        
ШМА1            ШМА2
Вентиляторная установка 15 × 2    30    30    Вентиляторная установка 15 × 2
Станок токарный 14 × 6    84    84    Станок токарный 14 × 6
Пресс штамповочный 4,5 × 6    27    27    Пресс штамповочный 4,5 × 6
Печь дуговая 30 × 2    60    60    Печь дуговая 30 × 2
ИТОГО    229,25    226,8    ИТОГО

Согласно распределению нагрузки по РУ заполняется «Сводная ведомость...» (табл. 1.7).
Колонки 1, 2, 3, 5, 6, 7 заполняются по исходным данным.
Колонка 4: P_(нΣ.)=P_н n , кроме РП2 с 1-фазными электроприемниками и ЩО.
Так как на РП1, РП2, ЩО электроприемники одного наименования, итоговых расчетов не требуется.
Расчеты производятся для ШМА1 и ШМА2. 
Определяется m=P_(н.нб)/P_(н.нм) , результат заносится в колонку 8.
Определяются P_см=K_и P_н,Q_см=P_см tg φ,S_см=√(P_см^2+Q_см^2 ), результаты заносятся в колонки 9, 10, 11 соответственно.
Вычисляются K_(и.ср)=P_(см.Σ)/P_(н.Σ) , cosφ=P_(см.Σ)/S_(см.Σ) , tg φ=Q_(см.Σ)/P_(см.Σ)  для ШМА1 и ШМА2, результаты заносятся в колонки 5, 6, 7 соответственно.
Определяется n_э=F(n,m,K_(и.ср),P_н )=F(13,>3,>0,2,переменная)==13, результат заносится в колонку 12.
Определяется K_м=F(K_(и.ср),n_э ), результат заносится в колонку 13.
Рассчитываются P_м=K_м P_см; Q_м=K_м^' Q_см; S_м=√(〖P_м〗^2+〖Q_м〗^2 ), результат заносится в колонки 15, 16, 17 соответственно.
Определяется ток на РУ, результат заносится в колонку 18:
I_(м(РП1))=S_(м(РП1))/(√3 V_л )=4,65/(1,73∙0,38)=7,06 А;
I_(м(РП2))=S_(м(РП2))/(√3 V_л )=22,07/(1,73∙0,38)=33,5 А;
I_(м(ШМА1))=S_(м(ШМА1))/(√3 V_л )=132,2/(1,73∙0,38)=200,9 А;
I_(м(ШМА2))=S_(м(ШМА2))/(√3 V_л )=132,2/(1,73∙0,38)=200,9 А;
I_(м(ЩО))=S_(м(ЩО))/(√3 V_л )=4,47/(1,73∙0,38)=6,8 А.

Определяются потери в трансформаторе, результаты заносятся в колонки 15, 16, 17.
〖ΔP〗_т=0,02S_(м(НН))=0,02∙290,7=5,8 кВт;
〖ΔQ〗_т=0,1S_(м(НН))=0,1∙290,7=29 квар;
〖ΔS〗_т=√(〖P_т〗^2+〖Q_т〗^2 )=√(〖5,8〗^2+29^2 )=29,6 кВ∙А.
Определяется расчетная мощность трансформатора с учетом потерь, но без компенсации реактивной мощности (для двухтрансформаторной подстанции).
S_т⩾S_р=0,7S_м(ВН) =0,7∙312,5=218,75 кВ∙А.
В случае использования однотрансформаторной КТП для электроснабжения потребителей 3 категории используется формула:
S_т⩾S_р=S_м(ВН) /0,9.
По справочному пособию по электрооборудованию и электроснабжению [2, с. 107] выбирается КТП 2×250-10/0,4; с двумя трансформаторами ТМЗ 250-10/0,4;  〖ΔP〗_хх=0,740 кВт; 〖ΔP〗_кз=3,7 кВт; u_кз=4,5 %; i_хх=2,3 %.
K_з=S_НН/〖N_т∙S〗_т =290,7/(2∙250)=0,58.
Выбрана цеховая КТП 2×250-10/0,4; K_з = 0,58.

 
Таблица 1.7 – Сводная ведомость нагрузок по цеху
Наименование
РУ и электроприемников    Нагрузка установленная    Нагрузка за смену    Нагрузка максимальная
    P_н,
кВт    n    P_(н∑),
кВт    K_и    cos⁡φ    tgφ    m    P_см,
кВт    Q_см,
кВт    S_см,
кВ∙А    n_э    K_м    K_М^'    P_м,
кВт    Q_м,
кВт    S_м,
кВ∙А    I_м,
А
1    2    3    4    5    6    7    8    9    10    11    12    13    14    15    16    17    18
РП1
Тельфер транспортный,
 ПВ = 60 %    10/7,75    
3    
23,25    
0,1    
0,5    
1,73
    –    
2,325
    
4,02    
4,65    
–    
–    
–    
2,325    
4,02    
4,65    
7,06
РП2
Аппарат дуговой сварки, 
1-ф, ПВ = 60 %    
4,34    
5    
25,8    
0,3    
0,35    
2,67    
–    
7,74
    
20,66    
22,07    
–    
–    
–    
7,74    
20,66    
22,07    
33,5
ШМА1
Вентиляторная установка
Станок токарный
Пресс штамповочный
Печь дуговая    
15
14
4,5
30    
2
6
6
2    
30
84
27
60    
0,7
0,14
0,24
0,75    
0,8
0,5
0,65
0,87    
0,75
1,73
1,17
0,56        
21
11,76
6,48
45    
15,75
20,34
7,58
25,2    
                            
ВСЕГО на ШМА 1        16    201    0,42    0,77    0,81    > 3    84,24    68,87    108,8    13    1,34    1    112,9    68,9    132,2    200,9
ШМА2
Вентиляторная установка
Станок токарный
Пресс штамповочный
Печь дуговая    
15
14
4,5
30    
2
6
6
2    
30
84
27
60    
0,7
0,14
0,24
0,75    
0,8
0,5
0,65
0,87    
0,75
1,73
1,17
0,56        
21
11,76
6,48
45    
15,75
20,34
7,58
25,2    
                            
ВСЕГО на ШМА2        16    201    0,42    0,77    0,81    > 3    84,24    68,87    108,8    13    1,34    1    112,9    68,9    132,2    200,9
ЩО
ОУ с ГРЛ    
–    
–    
5    
0,85    
0,95    
0,33    
–    
4,25    
1,4    
4,5    
–    
–    
–    
4,25    
1,4    
4,47    
6,8
Всего на ШНН                                182,8    163,8    245,5    –    –    –    240,1    163,8    290,7    –
Потери                                                        5,8    29    29,6    –
Всего на ВН                                                        245,9    192,8    312,5    –
 
2.2. Расчет и выбор компенсирующих устройств

Методика расчета
Раздел выполняется на основе методики, изложенной в методическом пособии для курсового проектирования [1].
Для выбора компенсирующего устройства необходимо знать:
    расчетную реактивную мощность КУ;
    тип компенсирующего устройства;
    напряжение КУ.
Расчетную реактивную мощность КУ можно определить из соотношения:
Q_(к.р)=α∙P_м (tgφ-〖tgφ〗_к),
где Q_(к.р) –  расчетная мощность КУ, квар;
α – коэффициент, учитывающий повышение cosφ естественным способом, принимается α = 0,9;
tgφ,〖tgφ〗_к – коэффициенты реактивной мощности до и после компенсации.
Компенсацию реактивной мощности по опыту эксплуатации производят до получения значения 〖cosφ〗_к = 0,9… 0,95.
Задавшись 〖cosφ〗_к из этого промежутка, определяют 〖tgφ〗_к.
Значения P_м, tgφ выбираются по результату расчета нагрузок из «Сводной ведомости нагрузок».
Задавшись типом КУ, зная Q_(к.р) и напряжение, выбирают стандартную компенсирующую установку, близкую по мощности.
Применяются комплектные конденсаторные установки (ККУ) или конденсаторы, предназначенные для этой цели.
После выбора стандартного КУ определяется фактическое значение 〖cosφ〗_ф:
1.            〖tgφ〗_ф=tgφ-Q_(к.ст)/(α ∙ P_м ),
где  Q_(к.ст) – стандартное значение мощности выбранного КУ, квар.
2. По 〖tgφ〗_ф  определяют 〖cosφ〗_ф:
〖cosφ〗_ф=cos⁡(〖arctgφ〗_ф ).
Пример расчета
Дано: исходные данные из таблицы 1.7.
Параметр    cosφ    tgφ    P_м, кВт    Q_м, квар    S_м, кВ∙А
Всего
на НН без КУ    0,83    0,68    240,1    163,8    290,7

Требуется:
    рассчитать и выбрать КУ;
    выбрать трансформатор с учетом КУ;
    сравнить трансформатором без учета КУ.
Решение:
Определяется расчетная мощность КУ:
Q_(к.р)=α∙P_м (tgφ-〖tgφ〗_к) = 0,9 ∙ 240,1 ∙ (0,68 – 0,33) =76,1 квар.
Принимается 〖cosφ〗_к= 0,95, тогда 〖tgφ〗_к = 0,33.
Выбирается 2×УК 2-0,38-50 со ступенчатым регулированием по 25 квар, по одной на секцию.
Определяются фактические значения 〖tgφ〗_ф и 〖cosφ〗_ф после компенсации реактивной мощности:
〖tgφ〗_ф=tgφ-Q_(к.ст)/(α ∙ P_м )=0,68-(2 ∙ 50)/(0,9 ∙ 240,1)=0,22;
〖cosφ〗_ф  = 0,97.
Результаты расчетов заносятся в «Сводную ведомость нагрузок» (табл. 2.1).
Определяется расчетная мощность трансформатора с учетом потерь:
S_p=0,7S_((ВН)) = 0,7 ∙ 290,7 = 182,4 кВ∙А;
〖ΔP〗_т=0,02S_((НН))=0,02∙290,7=4,96 кВт;
〖ΔQ〗_т=0,1S_((НН))=0,1∙290,7=24,8 квар;
〖ΔS〗_т=√(〖P_т〗^2+〖Q_т〗^2 )=√(〖4,96〗^2+〖24,8〗^2 )=25,3 кВ∙А.
Выбирается трансформатор типа ТМЗ 250-10/0,4:
〖ΔP〗_хх=0,74 кВт; 〖ΔP〗_кз=3,7 кВт; u_кз=4,5 %; i_хх=2,3 %.
Определяется: 
K_з=S_НН/〖N_т∙S〗_т =290,7/(2∙250)=0,5.
Таблица 2.1 – Сводная ведомость нагрузок
Параметр    cosφ    tgφ    P_м, кВт    Q_м, квар    S_м, кВ∙А
Всего на НН 
без КУ    0,83    0,68    240,1    163,8    290,7
КУ                2×50

Всего на НН с КУ    0,97    0,22    240,1    63,8    248,4
Потери            4,96    24,8    25,3
Всего на ВН с КУ            245    88,6    260,6

Выбраны 2×УК 2-0,38-50; трансформаторы 2×ТМ 250-10/0,4; для КТП – 2×250-10/0,4, К_з = 0,50. Установка устройств компенсации реактивной мощности не позволила снизить номинальную мощность необходимых к установке на подстанции трансформаторов.

2.3. Расчет и выбор аппаратов защиты и линии электроснабжения

Методика расчета
Раздел выполняется на основе методики, изложенной в методическом пособии для курсового проектирования [1].
Для выбора аппарата защиты нужно знать ток в линии, где он установлен, тип его и число фаз.
Токи (в амперах) в линии определяются по формуле:
I_т=S_т/(√3 V_(н.т) ) – сразу после трансформатора,
где S_т – номинальная мощность трансформатора, кВ∙А;
    V_(н.т) – номинальное напряжение трансформатора, кВ.
    Принимается V_(н.т)=0,4 кВ.
I_РУ=S_(м.РУ)/(√3 V_(н.РУ) ) – линия к РУ (РП или шинопровод),
где S_(м.РУ) – максимальная мощность ЭД переменного тока, кВт;
    V_(н.РУ) – номинальное напряжение ЭД, кВ.
Принимается V_(н.РУ)=0,38 кВ.
I_д=P_д/(√3 V_(н.д) η_д 〖cos⁡φ〗_д ) – линия к ЭД переменного тока,
где P_д – мощность ЭД переменного тока, кВт;
    V_(н.д) – номинальное напряжение ЭД, кВ;
    η_д – КПД ЭД, отн. ед.
Примечание. Если ЭД повторно-кратковременного режима, то P_д=P_(д.п) √ПВ.
I_св=(S_св √ПВ)/(√3 V_н ) – линия к сварочному трансформатору, 
где S_св – полная мощность сварочного 3-фазного трансформатора, кВ∙А;
    ПВ – продолжительность включения, отн. ед.
В сетях с напряжением менее 1 кВ в качестве аппаратов защиты могут применяться автоматические выключатели (автоматы), предохранители и тепловые реле.
Автоматы выбираются согласно условиям:
    I_(н.а)≥I_(н.р); I_(н.р)≥I_дл – для линии без ЭД;
    V_(н.а)≥V_с; I_(н.р)≥1,25I_дл – для линии с одним ЭД;
    I_(н.р)≥1,1I_м – для групповой линии с несколькими ЭД,
где I_(н.а) – номинальный ток автомата, А;
    I_(н.р) – номинальный ток расцепителя, А;
    I_дл – длительный ток в линии, А;
    I_м – максимальный ток в линии, А;
    V_(н.а) – номинальное напряжение автомата, В;
    V_с – напряжение сети, В.
K_о≥I_о/I_(н.р) ,
где K_о – кратность отсечки;
    I_о – ток отсечки, А;
    I_о≥I_дл – для линии без ЭД;
    I_о≥1,2I_п – для линии с одним ЭД;
    I_о≥1,2I_пик – для групповой линии с несколькими ЭД.
    I_п – пусковой ток, А; рассчитывается по формуле:
I_п=K_п I_(н.д),
где K_п – кратность пускового тока. Принимается K_п=6,5...7,5 – для АД; K_п=2...3 – для СД и МПТ;
    I_(н.д) – номинальный ток, А.
    I_пик – пиковый ток, А, определяемый по формуле:
I_пик=I_(п.нб)+I_м-I_(н.нб),
где I_(п.нб) – пусковой ток наибольшего по мощности ЭД, А;
    I_м – максимальный ток на группу, А;
    I_(н.нб) – номинальный ток наибольшего в группе ЭД, А.
Зная тип, I_(н.а) и число полюсов автомата, выписывают все каталожные данные.
Предохранители выбираются согласно условиям:
    I_вс≥I_дл – для линии без ЭД;
    I_вс≥I_п/1,6 – для линии с ЭД и тяжёлым пуском;
    I_вс≥I_п/2,5 – для линии с ЭД и легким пуском;
    I_вс≥(I_п  + I_дл)/2,5 – для линии к РУ (РП или шинопровод);
    I_вс≥1,2I_св √ПВ – для линии к сварочному трансформатору,
где I_вс – ток плавкой вставки, А.
I_(н.п)≥I_вс,
где I_(н.п) – номинальный ток предохранителя, А.
Тепловые реле выбираются согласно условию: 
I_тр≥1,25I_(н.д),
где I_тр – ток теплового реле номинальный, А.
Наиболее современными являются автоматы серий ВА и АЕ, предохранители серий ПР и ПН, тепловые реле серии РТЛ.
Проводники для линии ЭСН выбираются с учетом соответствия аппарату защиты согласно условиям:
    I_доп≥K_зщ I_(у(п)) – для линии, защищаемой автоматом с комбинированным расцепителем;
    I_доп≥K_зщ I_вс – для линии, защищенной только от КЗ предохранителем;
    I_доп≥K_зщ I_тр – для линии с тепловым реле,
где I_доп – допустимый ток проводника, А;
    K_зщ – коэффициент защиты.
Принимают K_зщ=1,25 – для взрыво- и пожароопасных помещений; K_зщ=1 – для нормальных (неопасных) помещений; K_зщ=0,33 – для предохранителей без тепловых реле в линии.
По типу проводника, числу фаз и условию выбора формируется окончательно марка аппарата защиты.

Пример расчета
Дано:
    электроприемник № 2 (из таблицы А.3; по данным из 1-го раздела курсовой работы подключен к ШМА1);
    КПД = 0,9.
Требуется:
    cоставить расчетную схему ЭСН;
    рассчитать и выбрать АЗ;
    рассчитать и выбрать линии ЭСН (кл.).
Решение
1. Составляется расчетная схема ЭСН до электроприемника № 2, подключенного к ШМА1 (рис. 3.1). Этот электроприемник – вентиляторная установка: P_н=15 кВт; cos φ = 0,8; η = 0,9; 3-фазный ДР. На схему наносятся известные данные.
2. Рассчитываются и выбираются АЗ типа ВА (наиболее современные).
    Линия Т1–ШНН, 1SF, линия без ЭД:
I_т=S_т/(√3 V_(н.т) )=250/(1,73∙0,4)=361 А;
I_(н.а)≥I_(н.р);    
I_(н.а)≥I_т=361 А.    
Выбирается ВА 51-37 [2, с. 39] со следующими параметрами:
V_(н.а)=380 В;
I_(н.а)=400 А;
I_(н.р)=400 А;
I_(y(п))=1,25I_(н.р);
I_(y(кз))=2I_(н.р);
I_откл=25 кА.

 
Рисунок 3.1 – Схема ЭСН электроприемника № 2

    Линия ШНН–ШМА1, SF1, линия с группой ЭД:
I_м=200,9 А (из табл.1.7);
I_(н.а)≥I_(н.р);
I_(н.р)≥1,1I_м=1,1∙200,9 А=221 А.
Выбирается ВА 51-35 со следующими параметрами:
V_(н.а)=380 В;
I_(н.а)=250 А;
I_(н.р)=250 А; 
I_(y(п))=1,25I_(н.р);
I_(y(кз))=5I_(н.р);
I_откл=15 кА.
K_0=I_0/I_(н.р) =670/250=2,7.
Принимаем K_0=5.
I_0≥1,25I_пик=1,25∙536=670 А.
Так как на ШМА1 количество ЭД более 5, а наибольшим по мощности является печь дуговая, то:
I_(н.нб)=P_н/(√3∙V_н∙cos⁡〖φ∙η〗 )=30/(1,73∙0,38∙0,87∙0,9)=58,3 А;
I_пик=I_(п.нб)+I_м-I_(н.нб)∙K_и=378,8+200,9-43,7=536 А;
I_(п.нб)=6,5I_(н.нб)=6,5∙58,3=378,8 А;
I_(н.нб)∙K_и=58,3∙0,14=43,7 А.
    Линия ШМА1 – вентиляторная установка, SF, линия с одним ЭД:
I_д=P_н/(√3∙V_н∙cos⁡〖φ∙η〗 )=15/(1,73∙0,38∙0,8∙0,9)=31,7 А.
I_(н.а)≥I_(н.р);    
I_(н.р)≥1,25=1,25∙31,7=39,6 А.    
Выбирается ВА 52Г-31 со следующими параметрами:
V_(н.а)=380 В;
I_(н.а)=100 А;
I_(н.р)=40 А; 
I_(y(п))=1,35I_(н.р);
I_(y(кз))=7I_(н.р);
I_откл=15 кА.
I_0≥1,2I_п=1,2∙6,5∙31,7=247,2 А;
K_0=I_0/I_(н.р) =247,2/40=6,2.
Принимаем K_0=7. 
3. Выбираются линии ЭСН с учетом соответствия аппаратам защиты согласно условию:
I_доп≥K_зщ I_у(п) .
Для прокладки в воздухе в помещениях с нормальной зоной опасности при отсутствии механических повреждений выбирается кабель марки АВВГ, K_зщ=1.
    Линия с SF1:
I_доп≥К_зщ I_у(п) =1∙250=250 А.
Выбирается кабель АВВГ-3×(3×25), I_доп=315 А.
    Линия с SF:
I_доп≥K_зщ I_у(п) =1∙40=40 А.
Выбираем АВВГ-3×2,5, I_доп=72 А.
Выбираем шинопровод ШРА4-400-32-У3 [2, c. 96]:
V_(н.ш)=660 В;
I_(н.ш)=400 А;
i_д=25 кА.
Сечение шинопровода a × b = 50 × 5 мм.
Для системы электроснабжения цеха выбраны: 
1SF, ВА 51-37:         SF1, ВА 51-35:        SF, ВА 52Г-31:   
I_(н.а)=400 А;            I_(н.а)=250 А;            I_(н.а)=100 А;
I_(y(п))=1,25I_(н.р);        I_(y(п))=1,25I_(н.р);       I_(y(п))=1,35I_(н.р);
I_(y(кз))=2I_(н.р).            I_(y(кз))=5I_(н.р).           I_(y(кз))=7I_(н.р).
Линия с SF1 – выбирается АВВГ-3×(3×25), I_доп=315 А.
Линия с SF – выбирается АВВГ-3×2,5, I_доп=72 А.
ШРА4-400-32-У3.
2.4. Расчет токов короткого замыкания

Методика расчета
Раздел выполняется на основе методики, изложенной в методическом пособии для курсового проектирования [1].
Рассчитать токи короткого замыкания (КЗ) – это значит: 
    по расчетной схеме составить схему замещения, выбрать точки КЗ;
    рассчитать сопротивления;
    определить в каждой выбранной точке 3-фазные, 2-фазные и 1-фазные токи КЗ, заполнить «Сводную ведомость токов КЗ». 
1. Схема замещения представляет собой вариант расчетной схемы, в которой все элементы заменены сопротивлениями, а магнитные связи – электрическими. Точки КЗ выбираются на ступенях распределения и на конечном электроприемнике. Точки КЗ нумеруются сверху вниз, начиная от источника.
2. Для определения токов КЗ используются следующие соотношения:
а) для 3-фазного тока КЗ, кА:
I_к^((3))=V_к/(√3 Z_к ),
где V_к – линейное напряжение в точке КЗ, кВ;
Z_к – полное сопротивление до точки КЗ, Ом; 
б) для 2-фазного тока КЗ, кА: 
I_к^((2))=√3/2 I_к^((3))=0,87I_к^((3));
в) для 1-фазного тока КЗ, кА: 
I_к^((1))=V_кф/(Z_n+(z_т^((1)))/3),
где V_кф – фазное напряжение в точке КЗ, кВ;
Z_n – полное сопротивление петли «фаза-нуль» до точки КЗ, Ом;
z_т^((1)) –  полное сопротивление трансформатора однофазному КЗ, Ом; 
г) для ударного тока КЗ, кА:
i_y=√2 K_y I_к^((3)),
где K_y – ударный коэффициент, определяется по графику (рис. 4.1): 
K_y=F(R_к/X_к );
 
Рисунок 4.1 – Зависимость K_y=F(R_к/X_к )

д) для действующего значения ударного тока КЗ, кА: 
I_y=qI_к^((3)),
где q – коэффициент действующего значения ударного тока: 
q=√(1+2〖(K_y-1)〗^2 ).
3. Сопротивления схем замещения определяются следующим образом: 
а) для силовых трансформаторов – по таблице 4.1 или расчетным путем из соотношений: 
R_т=∆P_к (V_HH/S_т )^2∙10^6;
Z_т=u_к 〖V_HH/S_т 〗^2∙10^4;
X_т=√(Z_т^2-R_т^2 ),
где ∆P_к – потери мощности КЗ, кВт;
u_к – напряжение КЗ, %;
V_HH – линейное напряжение обмотки НН, кВ;
S_т – полная мощность трансформатора, кВ∙А; 
б) для трансформаторов тока – по таблице 4.2; 
в) для коммутационных и защитных аппаратов – по таблице 4.3. Сопротивления зависят от I_(н.а)  аппарата. 
Примечание. Сопротивление предохранителей не учитывается, а у рубильников учитывается только переходное сопротивление контактов; 
г) для ступеней распределения – по таблице 4.4;
д) для линий ЭСН кабельных, воздушных и шинопроводов – из соотношений:
R_л=r_0 L_л;
X_л=x_0 L_л,
где r_0 и x_0 –  удельные активное и индуктивное сопротивления, мОм/м;
L_л – протяженность линии, м. 
Удельные сопротивления для расчета 3-фазных и 2-фазных токов КЗ определяются по таблицам 4.5–4.7. При отсутствии данных r_0 можно определить расчетным путем:
r_0=10^3/γS,
где S – сечение проводника, 〖мм〗^2;
     γ – удельная проводимость материала, м/(Ом·мм2).
 Принимается γ = 30 м/(Ом·〖мм〗^2) – для алюминия; 
                         γ = 50 м/(Ом·〖мм〗^2) –  для меди;
                         γ = 10 м/(Ом·〖мм〗^2) – для стали.
 При отсутствии данных x_0 можно принять равным следующим значениям:
    x_0вл = 0,4 мОм/м – для воздушных линий;
    x_0кл = 0,06 мОм/м – для кабельных линий;
    x_0пр = 0,09 мОм/м – для проводов;
    x_0ш = 0,15 мОм/м – для шинопроводов.
При расчете 1-фазных токов КЗ удельные индуктивные сопротивления петли «фаза-нуль» принимаются равными следующим значениям: 
    x_0п = 0,15 мОм/м – для КЛ до 1 кВ и проводов в трубах;
    x_0п = 0,6 мОм/м – для ВЛ до 1 кВ; 
    x_0п = 0,4 мОм/м – для изолированных, открыто проложенных проводов; 
    x_0п = 0,2 мОм/м – для шинопроводов.
 Удельное активное сопротивление петли «фаза-нуль» определяется для любых линий по формуле:
r_0п=2r_0;
е) для неподвижных контактных соединений значения активных переходных сопротивлений определяют по таблице 4.8. 
Примечание. При расчетах можно использовать следующие значения K_y:
    K_y = 1,2 – при КЗ на ШНН трансформаторов мощностью до 400 кВ·А; 
    K_y = 1,3 – при КЗ на ШНН трансформаторов мощностью более 400 кВ·А;
    K_y = 1 – при более удаленных точках;
    K_y = 1,8 – при КЗ в сетях ВН, где активное сопротивление не оказывает существенного влияния. 
4. Сопротивления элементов на ВН приводятся к НН по формулам: 
R_НН=R_ВН (V_НН/V_ВН )^2;
X_НН=X_ВН (V_НН/V_ВН )^2,
где R_НН и X_НН – сопротивления, приведенные к НН, мОм; 
R_ВН и X_ВН – активное и индуктивное сопротивления на стороне ВН, мОм; 
V_НН и V_ВН – напряжения низкое и высокое, кВ. 
Примечание. На величину тока КЗ могут оказать влияние АД мощностью более 100 кВт с напряжением до 1 кВ в сети, если они подключены вблизи места КЗ. Объясняется это тем, что при КЗ резко снижается напряжение, а АД, вращаясь по инерции, генерирует ток в месте КЗ. Этот ток быстро затухает, а потому учитывается в начальный момент при определении периодической составляющей и ударного тока: 
∆I_(по(ад))=4,5I_(н(ад));
∆i_y=6,5I_(н(ад)),
 где I_(н(ад)) – номинальный ток одновременно работающих АД.
Таблица 4.1 – Сопротивление трансформаторов 10/0,4 кВ
Мощность, кВ·А    R_т, мОм    X_т, мОм    Z_т, мОм    Z_т^((1)), мОм
25    153,9    243,6    287    3110
40    88    157    180    1949
63    52    102    114    1237
100    31,5    64,7    72    779
160    16,6    41,7    45    487
250    9,4    27,2    28,7    312
400    5,5    17,1    18    195
630    3,1    13,6    14    129
1000    2    8,5    8,8    81
1600    1    5,4    5,4    54

Таблица 4.2 – Значение сопротивлений первичных обмоток катушечных трансформаторов тока ниже 1 кВ
K_тт (трансформатора тока)    Сопротивление, мОм класса точности
    1    2
    X_тт    r_тт    X_тт    r_тт
1    2    3    4    5
20/5    67    42    17    19
30/5    30    20    8    8,2
40/5    17    11    4,2    4,8
50/5    11    7    2,8    3
75/5    4,8    3    1,2    1,3
100/5    1,7    2,7    0,7    0,75
150/5    1,2    0,75    0,3    0,33
200/5    0,67    0,42    0,17    0,19
300/5    0,3    0,2    0,08    0,09
400/5    0,17    0,11    0,04    0,05
500/5    0,07    0,05    0,02    0,02

Таблица 4.3 – Значение сопротивлений автоматических выключателей, рубильников, разъединителей до 1 кВ
I_(н.а), А    Автомат    Рубильник    Разъединитель
    R_а, мОм    X_а, мОм    R_п, мОм    R, мОм    R, мОм
50    5,5    4,5    1,3    –    –
70    2,4    2    1    –    –
100    1,3    1,2    0,75    0,5    –
150    0,7    0,7    0,7    0,45    –
200    0,4    0,5    0,6    0,4    –
400    0,15    0,17    0,4    0,2    0,2
600    11,12    0,13    0,25    0,15    0,15
1000    0,1    0,1    0,15    0,08    0,08
1600    0,08    0,08    0,1    –    0,06
2000    11,07    0,08    0,08    –    0,03
2500    0,06    0,07    0,07    –    0,03
3000    0,05    0,07    0,06    –    0,02
4000    0,04    0,05    0,05    –    –

Таблица 4.4 – Значение переходных сопротивлений на ступенях распределения
Ступень    Место    R_ст, мОм    Дополнительные сведения
1    2    3    4
1    Распределительные устройства подстанции    15    Используются при отсутствии достоверных данных о контактах и переходных сопротивлениях
в сетях, питающихся
 от цеховых трансформаторов мощностью
до 2500 кВ∙А
включительно
2    Первичные распределительные цеховые пункты    20    
3    Вторичные распределительные цеховые пункты    25    
4    Аппаратура управления электроприемников, получающих питание от вторичных РП    30    

Таблица 4.5 – Значения удельных сопротивлений кабелей, проводов
S жилы, мм2    r_0, мОм/м при 20 °С жилы    x_0, мОм/м
    Al    Cu    Кабель
с бумажной поясной изоляцией    Три провода
в трубе или кабель с любой изоляцией (кроме бумажной)
1    2    3    4    5
1    –    18,5    –    0,133
1,5    –    12,3    –    0,126
2,5    12,5    7,4    0,104    0,116
4    7,81    4,63    0,095    0,107
6    5,21    3,09    0,09    0,1
10    3,12    1,84    0,073    0,099
16    1,95    1,16    0,0675    0,095
25    1,25    0,74    0,0662    0,091
35    0,894    0,53    0,0637    0,088
50    0,625    0,37    0,0625    0,085
70    0,447    0,265    0,0612    0,082
95    0,329    0,195    0,0602    0,081
120    0,261    0,154    0,0602    0,08
150    0,208    0,124    0,0596    0,079
185    0,169    0,1    0,0596    0,78
240    0,13    0,077    0,0587    0,077

Таблица 4.6 – Значения удельных сопротивлений троллейных шинопроводов до 1 кВ
Тип    I_н, А    Сопротивление, мОм/м
        r0    x0    z0
1    2    3    4    5
ШТМ    250
400    0,315
0,197    0,18
0,12    0,36
0,23
ШТА    250
400    0,474
0,217    0,15
0,13    0,496
0,254

Таблица 4.7 – Значения удельных сопротивлений комплектных шинопроводов до 1 кВ
Параметры    Тип комплектного шинопровода
    ШМА    ШРА
1    2    3    4    5    6    7    8
I_н, А    1250    1600    2500    3200    250    400    630
r0, мОм/м    0,034    0,03    0,017    0,015    0,21    0,015    0,01
x0, мОм/м    0,016    0,014    0,008    0,008    0,21    0,017    0,13
r0п(ф-0), мОм/м    0,068    0,06    0,034    0,03    0,42    0,3    0,2
x0п(ф-0),  мОм/м    0,053    0,06    0,075    0,044    0,42    0,24    0,26
z0 п(ф-0), мОм/м     0,086    0,087    0,082    0,053    0,59    0,38    0,33

Таблица 4.8 – Значения активных переходных сопротивлений неподвижных контактных соединений
S кабеля, мм2     Rп, мОм
 16
25
35
50
70
95
120
185
240    0,085
0,064
0,056
0,043
0,029
0,027
0,024
0,021
0,012
Iн, А    Rп, мОм
ШРА
250
400
630    
0,009
0,006
0,0037
ШМА
1600
2500
3200
4000    
0,0034
0,0024
0,0012
0,0011

Пример расчета
Дано:
    расчетная схема (рис. 4.2);
    L_вн = 3 км; 
    L_кл1 = 20 м (длина линии ЭСН от ШНН до ШМАl); 
    L_ш = 4,5 м (участок ШМАl до ответвления); 
    L_кл2 = 25 м (длина линии ЭСН от ШМАl до потребителя).
Требуется:
    составить схему замещения, пронумеровать точки КЗ; 
    рассчитать сопротивления и нанести их на схему замещения;
    определить токи КЗ в каждой точке и составить «Сводную ведомость токов КЗ». 
Решение 
1. Составляется схема замещения (рис. 4.3, 4.4), нумеруются точки КЗ в соответствии с расчетной схемой. 
2. Вычисляются сопротивления элементов и наносятся на схему замещения. 
Для системы:
I_с=S_т/(√3 V_с )=250/(1,73∙10)=14,45 А.
Наружная ВЛ АС-3×10/1,8:
I_доп = 84 А;
x_0= 0,4 Ом/км;
X_c^'=x_0 L_c=0,4∙3=1,2 Ом;
r_0=10^3/γS=10^3/(30∙10)=3,33 Ом/км;
R_c^'=r_0 L_c=3,33∙3=10 Ом.
Сопротивления приводятся к НН:
R_c=R_c^' (V_нн/V_вн )^2=10∙(0,4/10)^2∙10^3=16 мОм;
X_c=X_c^' (V_нн/V_вн )^2=1,2∙(0,4/10)^2∙10^3=1,92 мОм.
Для трансформатора по справочным данным:
R_т = 9,4 мОм;
X_т = 27,2 мОм; 
Z_т^((1)) = 312 мОм.
Для автоматов по справочным данным:
1SF    R_1SF = 0,15 мОм; x_1SF = 0,17 мОм; R_п1SF = 0,4 мОм;
SF1    R_SF1 = 0,3 мОм; x_SF1 = 0,34 мОм; R_пSF1 = 0,5 мОм;
SF    R_SF = 1,3 мОм; X_SF = 1,2 мОм; R_пSF = 0,75 мОм.
Для кабельных линий по справочным данным: 
КЛ1:    r_0^' = 1,25 мОм/м;
    x_0 = 0,09 мОм/м.
 
Рисунок 4.2 – Схема ЭСН
 
Рисунок 4.3 – Схема замещения
 
Рисунок 4.4 – Схема замещения упрощенная
Так как в схеме 3 параллельных кабеля, то:
r_0=1/3 r_0^'=1/3∙1,25=0,42 мОм/м;
R_кл1=r_0 L_кл1=0,42∙20=8,3 Ом;
X_кл1=x_0 L_кл1=0,09∙20=1,8 Ом.
КЛ2:    r_0= 12,5 мОм/м;
    x_0 = 0,116 мОм/м.
R_кл2=12,5∙25=312,5 Ом;
X_кл2=0,116∙25=2,9 Ом.
Для шинопровода ШРА 400 по справочным данным:
r_0 = 0,15 мОм/м; x_0 = 0,17 мОм/м;
r_0п=0,3 мОм/м; x_0п = 0,24 мОм/м.
R_ш=r_0 L_ш=0,15∙4,5=0,675 Ом;
X_ш=x_0 L_ш=0,17∙4,5=0,765 Ом.
Для ступеней распределения по справочным данным:
R_с1 = 15 мОм;
R_с2 = 20 мОм.
3. Упрощается схема замещения, вычисляются эквивалентные сопротивления на участках между точками КЗ и наносятся на схему (рис. 4.3):
R_э1=R_c+R_т+R_1SF+R_n1SF+R_c1=
=16+9,4+0,15+0,4+15=40,95 мОм;
X_э1=X_c+X_т+X_1SF=1,92+27,2+0,17=29,29 мОм;
R_э2=R_SF1+R_n1SF+R_кл1+R_ш+R_c2=
=0,3+0,5+8,3+0,675+20=29,8 мОм;
X_э2=X_SF12+X_кл1+X_ш=0,34+1,8+0,765=2,905 мОм;
R_э3=R_SF+R_nSF+R_кл2=1,3+0,75+312,2=314,55 мОм;
X_э3=X_SF+X_кл2=1,2+2,9=4,1 мОм.
4. Вычисляются сопротивления до каждой точки КЗ и заносятся в «Сводную ведомость» (табл. 4.1):
R_к1=R_э1= 40,95 мОм; X_к1= X_э1=29,29 мОм;
Z_к1=√(R_к1^2+X_к1^2 )=√(〖40,95〗^2+〖29,29〗^2 )=50,35 мОм;
R_к2=R_э1+R_э2=40,95+29,8=70,75 мОм;
X_к2=X_э1+X_э2=29,29+2,9=32,19 мОм;
Z_к2=√(R_к2^2+X_к2^2 )=√(〖70,75〗^2+〖32,19〗^2 )=77,74 мОм;
R_к3=R_к2+R_э3=70,75+314,55=385,3 мОм;
X_к3=X_к2+X_э3=32,19+4,1=36,29 мОм;
Z_к3=√(R_к3^2+X_к3^2 )=√(〖385,3〗^2+〖36,29〗^2 )=387,01 мОм;
R_к1/X_к1 =40,95/29,29=1,39;   R_к2/X_к2 =70,75/32,19=2,19; 
R_к3/X_к3 =385,3/36,29=10,6.
5. Определяются коэффициенты K_у и q:
K_у1=F(R_к1/X_к1 )=F(1,39)=1,0;
K_у2=F(R_к2/X_к2 )=F(2,19)=1,0;
K_у3=F(R_к3/X_к3 )=F(10,6)=1,0;
q_1=√(1+2〖(K_у-1)〗^2 )=√(1+2〖(1,0-1)〗^2 )=1;
q_2= q_3=1.
6. Определяются 3-фазные и 2-фазные токи КЗ и заносятся в «Ведомость»:
I_к1^((3))=V_к1/(√3∙Z_к1 )=(0,4∙10^3)/(1,73∙50,35)=4,6 кА;
I_к2^((3))=V_к2/(√3∙Z_к2 )=(0,38∙10^3)/(1,73∙77,74)=2,8 кА;
I_к3^((3))=V_к3/(√3∙Z_к3 )=(0,38∙10^3)/(1,73∙387,01)=0,57 кА;
I_ук1=q_1 I_к1^((3))=4,6 кА;
I_ук2=q_2 I_к2^((3))=2,8 кА;
I_ук3=q_3 I_к3^((3))=0,57 кА;
i_ук1=√2 K_у1 I_к1^((3))=1,41∙1,0∙4,6=6,5 кА;
i_ук2=√2 K_у2 I_к2^((3))=1,41∙2,8=2,5 кА;
i_ук3=√2 K_у3 I_к3^((3))=1,41∙0,57=0,8 кА;
I_к1^((2))=√3/2 I_к1^((3))=0,87∙4,6=3,99 кА;
I_к2^((2))=0,87I_к2^((3))=0,87∙2,8=2,46 кА;
I_к3^((2))=0,87I_к3^((3))=0,87∙0,57=0,49 кА.
7. Составляется схема замещения для расчета 1-фазных токов КЗ (рис. 4.4), определяются сопротивления.
 
Рисунок 4.4 – Схема замещения для расчета 1-фазных токов КЗ
Для кабельных линий:
X_пкл1=X_0п L_кл1=0,15∙20=3 мОм;
R_пкл1=2r_0 L_кл1=2∙0,42∙20=16,7 мОм;
R_пш=r_0пш L_ш=0,3∙4,5=1,35 мОм;
X_пш=X_0пш L_ш=0,24∙4,5=1,08 мОм;
R_пкл2=2r_0 L_кл2=2∙12,5∙25=625 мОм;
X_пкл2=x_0п L_кл2=0,116∙25=2,9 мОм;
Z_п1=15 мОм;
R_п2=R_c1+R_пкл1+R_пш+R_c2=15+16,7+1,35+20=53,05 мОм;
X_п2=X_пкл1+X_пш=3+1,08=4,08≈4 мОм;
Z_п2=√(R_п2^2+X_п2^2 )=√(〖53,05〗^2+4^2 )=53,2 мОм;
R_п3=R_п2+R_пкл2=53,05+625=678,05 мОм;
X_п3=X_п2+X_пкл2=4,08+2,9=6,98 мОм;
Z_п3=√(R_п3^2+X_п3^2 )=√(〖678,05〗^2+〖6,98〗^2 )=678,06 мОм;
I_к1^((1))=V_кф/(Z_п1+Z_т^((1))/3)=(0,23∙10^3)/(15+312/3)=1,85 кА;
I_к2^((1))=V_кф/(Z_п2+Z_т^((1))/3)=(0,22∙10^3)/(53,2+312/3)=1,4 кА;
I_к3^((1))=V_кф/(Z_п3+Z_т^((1))/3)=(0,22∙10^3)/(678,06+312/3)=0,28 кА.
Результаты расчета токов КЗ представлены в «Сводной ведомости токов КЗ» (табл. 4.9).
Таблица 4.9 – Сводная ведомость токов КЗ
Точка
КЗ    R_к,
мОм    X_к,
мОм    Z_к,
мОм    R_к/X_к     K_y    q    I_k^((3)),
кА    i_y,
кА    I_∞^((3)),
кА    I_k^((2)),
кА    Z_п,
мОм    I_k^((1)),
кА
К1    40,95    29,29    50,35    1,39    1,0    1    4,6    6,5    4,6    3,99    15    1,85
К2    70,75    32,19    77,74    2,19    1,0    1    2,8    2,5    2,8    2,46    53,2    1,4
К3    385,3    36,29    387,01    10,6    1,0    1    0,57    0,8    0,57    0,49    678,06    0,28

3. Рекомендуемая литература

1. Вахнина, В. В. Проектирование систем электроснабжения : электрон. учеб.-метод. пособие / В. В. Вахнина, А. Н. Черненко ; Тольяттинский государственный университет. – Тольятти : Издательство ТГУ, 2016. – 78 с. – URL: dspace.tltsu.ru/handle/123456789/2976 (дата обращения: 20.11.2024). – ISBN 978-5-8259-0929-5.
2. Вахнина, В. В. Системы электроснабжения : электрон. учеб.-метод. пособие / В. В. Вахнина, А. Н. Черненко ; Тольяттинский государственный университет. – Тольятти : Издательство ТГУ, 2015. – 46 с. – URL: dspace.tltsu.ru/handle/123456789/2943 (дата обращения: 20.11.2024). – ISBN 978-5-8259-0915-8.
3. Конюхова, Е. А. Электроснабжение : учебник для вузов / Е. А. Конюхова. – Москва : Издательский дом МЭИ, 2019. – 508, [1] с. – URL: www.studentlibrary.ru/book/ISBN9785383012505.html (дата обращения: 20.11.2024). – Режим доступа: по подписке. – ISBN 978-5-383-01250-5.
4. Ополева, Г. Н. Электроснабжение промышленных предприятий и городов : учеб. пособие / Г. Н. Ополева. – Москва : Форум [и др.], 2022. – 416 с. – (Высшее образование – Бакалавриат). – URL: znanium.ru/catalog/document?id=386067 (дата обращения: 20.11.2024). – Режим доступа: по подписке. – ISBN 978-5-16-104397-4.
5. Шеховцов, В. П. Расчет и проектирование схем электроснабжения : методическое пособие для курсового проектирования : учеб. пособие / В. П. Шеховцов. – 3-е изд., испр. – Москва : ИНФРА-М, 2024. – 213 с. – (Среднее профессиональное образование). – URL: znanium.ru/catalog/document?id=436520 (дата обращения: 20.11.2024). – Режим доступа: по подписке. – ISBN 978-5-16-111434-6. 
6. Шеховцов, В. П. Справочное пособие по электрооборудованию и электроснабжению : учеб. пособие / В. П. Шеховцов. – 3-е изд. – Москва : ИНФРА-М, 2024. – 136 с. – (Среднее профессиональное образование). – URL: znanium.ru/catalog/document?id=436373 (дата обращения: 20.11.2024). – Режим доступа: по подписке. – ISBN 978-5-16-106096-4.
 
Приложение А
Номер варианта работы состоит из двух чисел, которые разделены точкой (Х.Х), и определяется с помощью таблицы А.1. Первое число варианта берется из таблицы А.2, а второе число варианта берется из таблицы А.3.
Таблица А.1 
Формирование варианта заданий
Первая буква
фамилии студента    Номер варианта    Первая буква 
имени студента    Номер варианта
A    1.Х    A    Х.1
Б    2.Х    Б    Х.2
В    3.Х    В    Х.3
Г    4.Х    Г    Х.4
Д    5.Х    Д    Х.5
Е    6.Х    Е    Х.6
Ж    7.Х    Ж    Х.7
З    8.Х    З    Х.8
И    9.Х    И    Х.9
К    10.Х    К    Х.10
Л    11.Х    Л    Х.11
М    12.Х    М    Х.12
Н    13.Х    Н    Х.13
О    14.Х    О    Х.14
П    15.Х    П    Х.15
Р    16.Х    Р    Х.16
С    17.Х    С    Х.17
Т    18.Х    Т    Х.18
У    19.Х    У    Х.19
Ф    20.Х    Ф    Х.20
Х    21.Х    Х    Х.21
Ц    22.Х    Ц    Х.22
Ч    23.Х    Ч    Х.23
Ш    24.Х    Ш    Х.24
Щ    25.Х    Щ    Х.25
Э    26.Х    Э    Х.26
Ю    27.Х    Ю    Х.27
Я    28.Х    Я    Х.28

Таблица А.2 
Варианты заданий для курсового проектирования
Вариант    Категория ЭСН    S, м^2    Номера электроприемников по таблице 1.5
1    1    450    1-4-14-17-23-25-28
2    3    550    3-6-16-21-21-26-28
3    2    600    1-7-14-17-23-27-29
4    3    400    2-8-15-18-24-25-28
5    1    450    3-9-16-22-25-29
6    3    500    1-10-14-17-24-27-28
7    1    550    2-11-15-18-22-25-29
8    2    600    3-12-16-19-23-25-28
9    1    600    1-13-18-20-22-26-29
10    2    550    2-14-19-21-24-27-28
11    3    500    3-15-17-20-23-26-29
12    2    450    3-16-19-20-24-27-28
13    3    400    2-7-17-21-22-26-29
14    1    350    1-10-18-22-23-27-28
15    1    450    2-5-15-18-23-25-29
16    3    550    1-4-14-17-24-26-28
17    2    600    1-7-14-17-24-26-29
18    3    400    3-6-16-20-22-26-28
19    1    450    3-9-16-19-24-27-29
20    3    500    2-8-15-18-22-25-28
21    1    550    2-11-15-18-24-25-29
22    2    600    1-10-14-17-22-25-28
23    1    600    1-13-18-22-23-26-29
24    2    550    3-12-16-22-25-28
25    3    500    3-15-17-20-24-27-29
26    2    450    2-14-19-21-23-26-28
27    3    400    2-7-17-21-24-27-29
28    1    350    3-16-19-20-24-26-28

Таблица А.3 
Варианты заданий для курсового проектирования
Вариант    № электроприемника    L_вн,
км    L_кл1,
м    L_кл2,
м    L_ш,
м
1    4    1,5    15    30    6
2    2    3    20    25    4,5
3    3    4,5    25    20    3
4    23    6    30    15    1,5
5    8    7,5    35    10    1
6    9    9    40    5    0,5
7    10    10,5    20    28    1
8    11    12    15    23    1,5
9    12    13,5    25    18    2
10    13    6    40    13    2,5
11    14    15    30    8    3
12    15    16,5    25    20    3,5
13    16    18    15    15    4
14    17    19,5    30    10    4,5
15    18    21    10    25    5
16    6    2    15    25    5,5
17    24    1,8    20    20    6
18    7    1,6    25    15    5,5
19    6    1,5    30    10    5
20    19    1,4    10    30    4,5
21    2    1,2    40    5    4
22    11    1    20    28    3,5
23    10    2,5    25    23    3
24    22    2,4    30    18    2,5
25    12    2,3    10    15    2
26    20    2,2    15    13    1,5
27    21    2,1    35    8    1
28    17    0,8    40    10    0,5
Примечание. Длина шинопровода L_ш до ответвления используется в том случае, если при распределении нагрузки, указанной номером, электроприемник подключен к шинопроводу. В остальных случаях принимать L_ш = 0.